附录F 抗滑稳定计算

[摘 要]本文通过现场堤身土层实际勘测取芯及电测十字板剪切试验进行验算围堤堤身抗滑稳定边界条件取值，然后采用理正岩土工程计算分析软件进行计算复核围堤堤身抗滑稳定情况。

[关键词]抗滑稳定复核；围堤稳定；瑞典圆弧法

中图分类号：TV543.8 文献标识码：A 文章编号：1009-914X（2017）10-0287-02

1 工程简介

1.1 工程概况

三门县洋市涂围垦工程位于浙东沿海三门湾畔，地处中国“黄金海岸线”中段，围堤始于围区背面高湾山东侧山脚下的柴爿花嘴，堤轴线沿线涂面高程-4.0～-4.5米，工程围垦面积5935亩，工程主要建筑物由、围堤（始于围区北面高湾山东侧山脚下的柴爿花嘴，向东布置约200m后转向东南，直线布置至外鲎岛西面山坡坡）长1133.2m；外鲎岛～里鲎岛堵坝，堵坝长474.7m；里鲎岛～东嘴头堵坝、堵坝长338.0m，东嘴头纳潮闸和柴爿花嘴排水闸组成。堤坝总长1945.9m，纳潮闸规模为3孔×3.0m；排水闸规模为5孔×3.0m。

1.2 围堤设计断面结构

围堤堤形采用土石混合结构型式，断面为宽平台结构，堤顶高程8.3米，防浪墙顶高程9.1米，堤顶宽度6.0米。围堤迎潮面高程4.5米处设宽12.0米的消浪宽平台，平台上部和下部均为带反弧的陡墙。围堤迎潮面堤脚高程0.0米处设宽11.8米护角平台，平台下部以1：5的坡度至涂面。围堤内侧闭气土顶高程为6.5米顶宽3.0米下部以1：3的坡度至高程4.0米、宽7.0米的平台，平台下部以1：10的边坡至坡脚抛石子堤。子堤顶高程2.5米，顶宽12米，镇压顶层高程0.0米、宽20米。地基采取爆炸挤淤置换法进行处理（图1）。

1.3 围堤地基工程地质

围区呈凹形，三面环山，河流发育，河流长度一般3.0km～5.0km，分水岭至滩涂高差大于100m，源短流急，河流易在滩涂冲刷形成深槽。沉积环境复杂，后期沉积多形成槽状透镜体软土、砂土夹层。

围堤和堵坝沿线的沉积物以海积及冲～海积层为主，近岸坡处低部尚有残坡积层分布。根据钻孔取样及静力触探揭示，围堤和堵坝地基土层主要由淤泥、淤泥质粘土、粉质粘土、粉土、粉质粘土与粉土互层、含碎石粉质粘土等组成三门县洋市涂围垦工程围堤基础沉积物以海积及冲～海积层为主，近岸坡处低部尚有残坡积层分布，物理力学性质差，具有含水量高，孔隙比大、压缩性高、排水和固結条件差、天然强度低、沉降变形大等特点，是堤基沉降和抗滑稳定的主要控制层。

2、施工阶段地基土层参数

土层勘测分在桩号堤0+255、堤0+355、堤0+450、堤0+505，每个断面布置三个钻孔进行取样试验及十字板试验，以勘查爆炸挤淤后地基土层的实际情况（表1-表3）。

3、设计条件

3.1 设计工况及水位组合

设计工况考虑采用正常运行情况不利组合，即围堤外海侧50年一遇设计低潮位，围区测中远期20年一遇设计洪水位。

外海侧设计低潮位（P=2%）：-3.85米

围区侧中远期洪水位（P=5%）：3.71米

土石杰出面浸润线高程为多年平均高潮位：2.36米

3.2 计算边界条件

根据围堤断面实际钻孔检测深度控制现状基础爆填堤心石边界。

边界条件：淤泥层级爆填堤心石宽度范围内粘土参数按施工阶段土层地质勘测十字板抗剪强度取值，周边土层按施工阶段地质勘测快剪指标取值（表4）。

4、计算

围堤抗滑稳定采用理正岩土工程计算分析软件进行计算复核，正常运算情况下，围堤堤身实测断面外海侧整体抗滑稳定计算结果见表5

根据规范要求，正常运行情况系，3级围堤整体抗滑稳定安全系数瑞典圆弧法不小于1.20，简化毕肖法不小于1.30.围堤堤身外海侧整体抗滑稳定安全系数两种计算方法均满足规范要求。

5、结论

经过对围堤实测断面采用施工阶段的地质土层钻芯室内物理力学实验参数及十字板抗剪强度指标对围堤外海侧整体抗滑稳定计算，整体抗滑稳定安全系数能足规范要求。

参考文献

[1] 胡辉、姚磊华、董梅，《瑞典圆弧法和毕肖普法评价边坡稳定性的比较》，《路基工程》，2007年第6期，110-112页.

[2] 夏唐代，梁荣柱，三门洋市涂围垦工程各断面钻孔检测及沉降分析，2015.3.

[3] 张朋举，《城子水库大坝坝坡稳定性分析》，《华北水利水电学院毕业论文》，第10页.

[4] 朱晓敖，翁小波，浙江省三门县围垦工程围堤稳定性复核报告，2015.4.

个人简介

黄雪飞、男、1983、工程师、本科、三门县洋市涂围垦工程项目经理。